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<正>我厂是湖南省首家轴承生产厂家、机电工业部重点企业和国家二级企业。现有职工2000余人,拥有13个车间(分厂)、4个联营分厂。几年来,我们在企业管理方面坚持两个文明一起抓,两个轮子(管理与开发)一起转,推行以人为中心
1991年03期 2-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 289k] - 查全
采用牛顿—拉菲逊法计算球轴承在外力作用下的变形。不考虑离心力时的球轴承变形的计算可视为轴承受载后钢球与套圈之间的接触变形量为内圈沟中心的位移量的计算。在离心力作用下,钢球与内、外圈沟道间的法向力及内、外圈与钢球的接触角均发生了变化:除需求出内圈沟中心位移量外,还需求出球心的位移量。附图6幅,参考文献3篇。
1991年03期 6-11+61页 [查看摘要][在线阅读][下载 268k] - 王玉金,张湘印,曹诚梓
从理论上证明了给定接触点沟道沟曲率系数、钢球直径和接触角的角接触球笼式等速万向节(BJ型与DOJ型)椭圆沟道截面参数唯一性问题,给出了计算椭圆长、短半轴解析表达式。同时给出了沟道-钢球接触主曲率计算公式和椭圆积分拟合公式,简化了沟道-钢球接触应力和变形的计算,计算了BJ75等速万向节沟道截面参数和应力变形。附图8幅,表1个,参考文献8篇。
1991年03期 12-17+61页 [查看摘要][在线阅读][下载 299k] - 陈聚伟
(t) 以滚动体直径尺寸△=10mm为基础,计算出滚动体之间无间隙及临界状态时的主要参数及k值。再以k_1值为变动系数,计算出拟定△值的各参数。按ε=(0.01～0.04)Z选定轴承的滚动体总锁量,计算出拟选总锁量的总间隙当量Js=kε。余下的总间隙量J_(max)-Js分配到每个滚动体上,计算具有间隙总量ε的轴承滚动体中心圆直径D-(ox),根据D-(ox),按0、2类标准图册选取相应轴承型号的其余尺寸。附图2幅,表1个。
1991年03期 17-20+61页 [查看摘要][在线阅读][下载 223k] - 李强
采用贯穿式圆锥滚子球基面磨床加工圆锥滚子的球基面时,如果滚子中心线不通过砂轮中心,则磨削后的滚子球基面形状为三点曲面;当圆锥滚子的圆锥顶点、隔离盘回转中心和砂轮圆弧母线曲率中心三点不重合时,滚子球基面的磨削为不对称磨削,磨后为四点曲面。附图6幅。
1991年03期 20-22+61页 [查看摘要][在线阅读][下载 196k] - 郭建华,宋武申
<正>一、工作原理及受力分析 1.基面通过磨床的工作原理 基面通过磨床的工作原理如图1所示。圆锥滚子经过送料机的辊棒,自动分出大小头,依序沿弹簧软管进人喂料器。隔离盘每转一个齿,便有一个滚子由打料器送下,卧置于磁盘锥面和隔离盘齿槽中,随着隔离盘转动,滚子沿围板导向进入磨削区。在磁盘
1991年03期 22-24页 [查看摘要][在线阅读][下载 147k] - 曹瑞
斜挡边与弧挡边、平挡边相比,其车加工工艺性好,测量用的样板磨损后经修磨可再用,所以,内径在50mm以上的圆锥滚子轴承,其内圈小挡边采用斜挡边为好。文中介绍了斜挡边直径的设计与标注方法。附图3幅,表1个,参考文献3篇。
1991年03期 24-26+61页 [查看摘要][在线阅读][下载 203k] - 张绍卿,李国玉
NF-Al_2O_3磨料微粉呈白色,其一个基本粒为圆形,局部为鱼子状单晶体,各晶粒间呈紧密结构,晶粒小且均匀。通过与国外同类磨料及我国普通白刚玉磨料的分析对比,以及若干轴承厂实用结果,介绍了NF-Al_2O_3磨料的结构、性能和在钢球初研工序应用的效果。附图7幅。
1991年03期 27-29+61页 [查看摘要][在线阅读][下载 3556k] - 李德祥
<正>轴承毛坯锻造质量的好坏,与切料质量有关;而切料质量又与模具结构、切料方式、加热温度和棒料与料模之间的间隙等因素有关。 一般轴承锻造厂使用的切料模,下模多为套筒式,上
1991年03期 30页 [查看摘要][在线阅读][下载 55k] - 殷年久
<正>目前,轴承行业广泛使用的套圈扩孔机几乎都靠人工目测信号轮来控制套圈的尺寸。当套圈外径逐渐加大直到接触信号轮而使信号轮旋转时,要求操作者立即作出相应的反应使辗压轮退回。因信号轮不具有可让动性,操作者动作稍有延迟便会导致套圈失圆。失圆的套圈对后续整形工序的模具将非常不利。如操作者动作过分迟缓更将导致套圈严重失
1991年03期 31-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 82k] - 李忠俭
双端面磨床接料装置结构简单,易于安装,适用于轴承套圈的机组连线,也可在单机上使用。它减少或避免了产品磕碰伤的产生,保证产品精度,提高生产效率。附图1幅。
1991年03期 32-33+62页 [查看摘要][在线阅读][下载 147k] - 盛海
在轴承产品抽样检验时,应增加各大类质量特性的总度AQL值,即给予各大类质量特性一个总AQL值。同时对大类中各小项目质量特性也给予一个AQL值,以确保检验结果的准确可靠。在小样本(n<5)时,合格判定数A_c=0的抽样方案误判风险较,除金相外,其他如硬度、表面粗糙度和烧伤等项目使用链式抽样方案为好。附图3幅,表1个,参考文献2篇。
1991年03期 33-35+62页 [查看摘要][在线阅读][下载 212k] - 陈巧玲,张振春
<正>温挤压成形的圆锥外圈毛坯如图1所示。由于零件结构形状和工艺方法等原因,其滚道直径D_1只得标注在窄端面上,且用卡尺测量;由于窄端面是自然形成的,高低不平很
1991年03期 36页 [查看摘要][在线阅读][下载 50k] - 何文俊
交叉圆柱滚子轴承的内、外圈滚道均有对称的45°内角度,过去采用单边磨削工艺。改进后的磨削工艺为采用成形砂轮、一次切入式磨削工艺,磨削效率和质量均有提高。文中还介绍了成形砂轮的修整方法及滚道的测量方法。附图4幅。
1991年03期 37-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 112k] - 金俊海
<正>轴连轴承沟间距的测量一直是个技术难题。特别是当外圈内径较小时,测量空间也较小,给测量沟间距带来很大困难。 轴承外沟的磨加工,过去采用分别以两端面为基准磨削两沟道的工艺,工艺上
1991年03期 38页 [查看摘要][在线阅读][下载 51k] - 黄立群
在轴承内径标准件检定中,由于标准件与基准件的直径不同,引起两圆不同心,测出标准件的直径与实际直径有误差。通过分析和计算,按ZQ52—86规程,由两圆不同心引起的微小误差可忽略不计。附图2幅。
1991年03期 39-57+62页 [查看摘要][在线阅读][下载 147k] - 赵学军,乔泉杰
从理论上分析了钢球轮廓波次与动态性能及轴承振动的关系,导出了钢球单体振动与轴承振动相应物理量的数学关系式。提出了钢球振动测量的合理波数范围为每周12～170波,对测量仪器和标准提出了改进和修订完善的建议。附表1个,参考文献5篇。
1991年03期 40-43+62页 [查看摘要][在线阅读][下载 256k] - 蒋兴奇
建立并分析了S0910型轴承振动测量仪轴向加载装置的动力学模型;轴向加载装置的参数设计原则为1/2π(K_2+K_3/m~2)~(1/2)<50/S(Hz),式中,K_2和K_3分别为接触刚度和加载架中弹簧刚度,m_2为加载架质量,S为安全系数。附图3幅,参考文献2篇。
1991年03期 44-48+62页 [查看摘要][在线阅读][下载 305k] - 李博
<正>带端面刀的成形车刀(图1)是在车制零件外形的同时,将零件端面也车出的刀具。采用这种刀具加工出来的轴承内圈,其沟道位置的精度是靠刀具制造精度来保证的。
1991年03期 49-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 122k] - 仇海军,赵满虎
采用线切割加工方法加工密封槽成形刀具时,所用的加工图尺寸参数以直角坐标值表示,用坐标值绘制出坐标式槽形刀具图,并编制设计程序,按要求条件加工制造刀具。用这种刀具车削套圈密封槽,加工精度高,尺寸稳定,刀具磨损后刃磨方便。附图2幅。
1991年03期 51-53+62页 [查看摘要][在线阅读][下载 193k] - 魏昌平
<正>1.改进前的夹具 推力轴承套圈在内孔磨削加工时,要采用专用附助夹具;原用磨削推力轴承的内径夹具夹紧与松开全靠人工完成,工人劳动强度大,生产效率低。
1991年03期 54-55页 [查看摘要][在线阅读][下载 98k] - 孙恩宏
<正>四、表面粗糙度对 轴承噪声的影响 钢球表面粗糙度对轴承噪声的影响远大于套圈沟道。实践表明,低噪声轴承用10级球的表面粗糙度值不应超过Ra0.012μm、Ry0.16μm。
1991年03期 55-57页 [查看摘要][在线阅读][下载 159k] - 王振华,余保民
<正>自60年代中期以来,由于采用新的锻造方法,锻坯精度提高,毛坯尺寸留量有些已下降到±0.3mm,工业发达国家已普遍采用可控气氛等温球化退火工艺,退火时间大大缩短,生产率显著提高,其所用设备也向连续化、大型化方向发展,机械化自动化程度不断提高,如日本、瑞典、联邦德国、罗马尼亚和匈牙利等国家的一些企业都采用效率很高的辊底式连续等温退火炉,带有前后室,
1991年03期 58-60+48页 [查看摘要][在线阅读][下载 268k] 下载本期数据